Ещё часть.
3. Про крыло "задом наперёд" не понял. Формы в плане у крыльев какие только в разные головы ни приходили. И прямоугольник, и трапеция, и эллипс, и парабола, и треугольники, как вершиной, так и основанием вперёд, все, в принципе, способны летать.
Хм-м... треугольное крыло с вершиной "в корме" -- летающим не встречал. Если приведёте пример -- мне будет как минимум интересно.
А "задом наперёд" -- я имел в виду как раз треугольные/дельтавидные крылья и оживальные, скажем, МиГ-21 и Ту-144 как типовые примеры.
Если говорить о глиссировании в интересном для выхода на него диапазоне, то тут скорее не теорию крыла в общем следует рассматривать, а более частную теорию крыла малого удлинения, одним из результатов которой является тот вывод, что часть поверхности такого крыла, которая следует за поперечным (к направлению движения) сечением с наибольшим размахом вообще не создаёт подъёмной силы. И стал быть, может безболезненно (для подъёмной силы) удаляться
У нас есть крыло, совершенно верно, малого удлинения. Но... удалить нам нечего -- вся смоченная поверхность работает.
Возьмём для примера типовую картинку с распределением давлений на днище глиссирующего типового же корпуса: пик давления резко выражен, и находится чуть в нос от ЦТ и практически совпадает с передней кромкой смоченной поверхности. "Чуть" и "практически" -- нас пока не волнуют, это намёк на более сложную картину в реальности.
Теперь смоделируем продольный профиль с вогнутостью по батоксам -- аналог мы можем отыскать в эародинамических профилях, нижняя поверхность выпукло-вогнутых профилей: картина с давлениями изменится -- пик станет менее выраженным, давления будут распределяться по длине более равномерно. Примерно то же, но более грубо (и с большими потерями) мы проделываем опуская закрылки -- транцевые плиты или выпуская "интерсепторы" (которые планки Герни), уменьшая сопротивление на разгоне -- т.е. на скоростях переходного режима -- путём уменьшения угла атаки корпуса/ходового дифферента.
Дальше -- больше: для переходного режима нам нужно вообще убрать пик давления, что бы облегчить лодке "взбирание на склон", и мы придём к более сложной профилировке, внешне она подобна тем "новым" аэродинамическим профилям, о которых иногда упоминают как о сверхкритических (хотя и несколько разные задачи -- что в авиации недостаток, то у нас -- достоинство, речь о пикирующем моменте). Речь, конечно же, только о профиле нижней, засасывающей, поверхности! Задача решается на более высоком уровне -- эффективность "уравнивания" давлений по длине выше, угол атаки/дифферент изменяется в диапазоне скоростей от переходного режима до глиссирования в очень малых пределах, сопротивление корпуса в этом диапазоне скоростей невелико и может дальше снижаться известными методами (длина действующей ВЛ, носовое заострение, уменьшение индукционных потерь на кромках и т.д..).
Потому ничего удалять не нужно, это неверный путь для скоростей переходного режима и начальных стадий глиссирования. Скорее, выгодно заставить участвовать в создании нужных сил всю смоченную поверхность. На скоростях глиссирования путь "удаления" известен давно -- поперечное реданирование, и он эффективен.
Поэтому, с точки зрения теории крыла будет вполне логично, если мы уменьшим площадь этой части до минимума, необходимого из эксплуатационных соображений. На досках это сделано. На катерах с глубоким V, после подъёма скулы над водой, форма "крыла" становится треугольной с вершиной вперёд, "одобряемой" теорией крыла малого удлинения и проблема "лишней площади" исчезает. Ну а те, у кого параллельные борта до транца остаются в воде, тащут своё лишнее сопротивление.
Во-первых, сегодня почти никто не делает заужение скулы к транцу на глиссирующих судах.
Во-вторых, у нас НЕДОСТАТОК подъёмной силы на обсуждаемых скоростях -- т.е. суммарное поддержание обеспечивается гидростатическими силами, а основная часть сопротивление -- "остаточное", т.е. волнообразование. И когда в корме нет ни гидродинамической подъёмной силы, ни гидростатической от погружённого объёма, то происходит сильное и неумолимое увеличение дифферента с адекватным ростом общего сопротивления, тут любая более-менее разумная центровка не спасает -- разве что сдвинуть ЦТ в самый нос...
Именно потому ВО ВСЕХ "букварях" для судостроителей прямо и недвусмысленно рекомендуют выбирать правильно обводы кормы: заострённая корма (вельботная, "каное" и т.д. названия) -- для скоростей водоизмещающего диапазона, т.е. до волнового кризиса, FrL<0,45, для скоростей больше этого значения -- транец начинает "расти" в ширину и погружаться всё глубже, батоксы спрямляются и уменьшается их "угол выхода". Для глиссера в хрестоматийном случае батоксы -- прямые, ширина скулы на транце равна ширине скулы на кормовой трети длины.
Большая ширина корпуса тут скорее средство повышения остойчивости. Это то же самое, что поставить на лодку более мощный мотор - стимул изощряться с гидродинамикой пропадает. Чего ж тут непонятного?
Хм-м... не считал, но на вскидку: в показанном примере, с неподвижным килём, основную долю спрямляющего момента даёт ПК. По крайней мере, я читал конспект статьи, из которого следовало, что при качающемся киле с бульбом при отклонении его на 40 градусов спрямляющий момент достигает 2,5т, и ещё примерно столько же приносит выдвинутое подводное крыло. Речь, конечно, идёт об относительно высоких скоростях, наверное, немного выше, чем в примере, но где-то сопоставимых.
Можно посчитать, в принципе. Проверить только сложно пока.
Мне-то этот экстенсивный прогресс не особо интересен, интереснее работать с формой корпуса, зная, что мотор другой покупать не буду, а постараюсь по максимуму использовать возможности имеющегося.
Тут я придерживаюсь предельно схожей идеологии -- я радикальный противник "нагрева воды" за счёт продавливания скоростей, т.е. ставлю целью достигать результата с реальным минимумом энергетических затрат.
Другое дело, что мне ещё нужно удовлетворить сложного комплекса требований -- мореходность вообще и величина перегрузок в частности, стоимость, вместимость, безопасность и т.д. и т.п.. Отсюда и постоянные оговорки насчёт дополнительных условий.
В понимании Мархая (и в моём) можно. См. его расчёт "Теория плавания под парусами"
С парусами я не смогу поддержать на удовлетворяющем (в первую очередь меня самого ) уровне.
У Назарова данные для корпусов катамаранов, круглоскулых, и с удлинением порядка 10.
Поверьте, при уменьшении L/B (всё же, речь, наверное, о нём, иначе удлинение 10 -- 1м по длине, хорде, при 10м по ширине, размаху?) эффект только усилится.
Я, честно, не помню... можно у него самого спросить на каких соотношениях размерений и т.п. условиях получены данные на графике.
Будем исходить из того, что нам нужно выяснить, зависит ли подъёмная сила от формы несущей поверхности в плане при постоянной максимальной ширине этой поверхности.
Хорошо. Но это то же самое. И -- всё дальше от практической задачи, которая скорее формулируется как "форма корпуса, обеспечивающая минимум сопротивления на скоростях переходного режима и начальных стадиях глиссирования". Т.е. в совокупности.
Нагрузка постоянна, сравниваем относительные (к весу) сопротивления, значит смоченные площади/длины могут быть разными, важно только, чтобы они, вместе с углом дифферента, обеспечивали одинаковую подъёмную силу, равную нагрузке, при заданной скорости.
Подъёмная сила в данном случае не будет практически равна силе поддержания. Участвуют гидростатические силы, как минимум -- 25%, реально -- больше.
Т.е. минимум сопротивления -- да, согласен, но немного уточнил что именно сравниваем.
Поскольку на графике мы сравниваем пластины при одинаковом угле дифферента, то никакой разгадки. Ясный потрох, что у зауженной к корме пластины смоченная длина (и, возможно, площадь) при равенстве углов дифферента будет больше, чем у прямоугольной. И сопротивление трения, вероятно, будет разным. Но полное сопротивление, как показывает график, меньше у сужающейся.
Вот тут-то и есть проблема: мы не знаем
Сопротивление реального корпуса с шириною транца 0% от миделя будет выше -- это однозначно. Что сравнивал А.С.Перельмутр -- мы не знаем на самом деле. Предполагать я не буду, ход мысли и логика у него очень сильно отличаются от моих, я его откровенно не понимаю, а то, что я знаю -- противоречит его формулировкам
Потому я предложил эксперимент -- он прост, но нагляден и достаточно строг, условия обеспечиваются "автоматически", единственное, что может чуть-чуть различаться -- это центровка, т.к. масса тел всё же несколько различается по длине, даже есть выполнить модели из пенопласта... немного, не очень существенно, но остаётся момент для мелочеведческого спора.